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由于該平板網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)振動(dòng)變形幅度較小，因上可以采用線性疊加原理。通過(guò)分析得出，該結(jié)構(gòu)萬(wàn)部平板網(wǎng)架桿件多相對(duì)于下部組合柱剛度較大泛此可近似假定為單質(zhì)點(diǎn)體系來(lái)考慮結(jié)構(gòu)的動(dòng)力聯(lián)性同時(shí)考慮到組合柱與上部平板網(wǎng)架之間的關(guān)13較為復(fù)雜放采用振型分解反應(yīng)譜法進(jìn)行地震效位計(jì)算。通過(guò)計(jì)算得出，前巧階振型周期如表】月示結(jié)構(gòu)前3階振型。
1)前3階振型分別為x向、y向和扭轉(zhuǎn)的整體振型整體結(jié)構(gòu)的抗震整體性較好但由于組合柱布置為上排4個(gè)、下排3個(gè)，為單軸對(duì)稱分布，因此扭轉(zhuǎn)振型的質(zhì)量參與系數(shù)較大。
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2)前3階振型周期與4一15階振型具有數(shù)量級(jí)上的差別后續(xù)振型均表現(xiàn)為局部振動(dòng)表明上部平板網(wǎng)殼整體剛度較大、整體性強(qiáng)表現(xiàn)為典型的單質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)特性因此對(duì)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為單質(zhì)點(diǎn)體系的假定是正確的。
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1)上部平板網(wǎng)殼的剛度設(shè)計(jì)。通過(guò)對(duì)平板網(wǎng)殼四周懸挑部位和中部跨高比較大部位的撓度進(jìn)行控制達(dá)到設(shè)計(jì)目的結(jié)構(gòu)整體撓度作為設(shè)計(jì)過(guò)程中的控制指標(biāo)。
